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Documento Básico SE-C Cimientos 
SE-C-139 
4
,1
med
N
71
,1
cI

 
(F.24)
siendo 
Nmed  
la media aritmética de los golpeos NSPT a lo largo de la zona de influencia ZI. 
El índice Ic determinado según la expresión (F.24) representa la media obtenida del estudio es-
tadístico de más de 200 casos reales. Los índices aproximados correspondientes a la media ± una 
desviación standard son: 
4
,1
med
N
0,3
cI


 
(F.25)
4,1
med
N
94
,0
cI


 
(F.26)
4 
Como reglas complementarias se deben observar las siguientes: 
a) 
el método no se considera aplicable para valores NSPT < 7 debiéndose en dicho caso realizar 
un estudio especializado no contemplado en este DB; 
b) 
el golpeo NSPT no se corrige por el efecto de la profundidad; 
c) 
en el caso de que el terreno esté compuesto por arenas finas y arenas limosas bajo el nivel 
freático, se puede emplear la corrección de Terzaghi para NSPT > 15: 
15)
(medido)
0,5(N
15
)
(corregido
N
SPT
SPT



(F.27)
F.1.2.3 Suelos granulares con una proporción en peso de partículas de más de 20 mm superior al 
30% 
1 
En este tipo de suelos los resultados de los ensayos de penetración pueden estar sujetos a in-
certidumbres (véase párrafo b del apartado 4.2.3.1), por lo que a los efectos de este DB se reco-
mienda que la estimación de asientos en estos casos se realice siguiendo formulaciones elásticas. 
2 
El módulo de deformación a considerar podrá estimarse mediante ensayos de carga con placas de 
diámetro superior a 6 veces el diámetro máximo de las partículas del suelo o alternativamente me-
diante la expresión: 
2
G
E
max

 
(F.28)
siendo  
Gmax  
el módulo de rigidez tangencial máximo del terreno deducido a partir de ensayos cross-
hole o down-hole. 
3 
En aquellos casos en los que la importancia del edificio no justifique la realización de estos ensa-
yos, los cálculos se podrán basar exclusivamente en correlaciones que sean suficientemente con-
servadoras, véase tabla D.23. 
F.1.2.4 Suelos con un contenido de finos superior al 35% 
1 
En arcillas normalmente consolidadas o sobreconsolidadas en las que con las presiones aplicadas 
por el edificio se llegue a superar la presión de sobreconsolidación, el planteamiento de una cimen-
tación directa requerirá un estudio especializado, no contemplado en este DB. 
2 
En el caso de arcillas sobreconsolidadas en las que con las presiones aplicadas por el edificio no se 
llegue a superar la presión de sobreconsolidación y no se produzcan plastificaciones locales, se po-
drán emplear métodos de estimación de asientos basados en la teoría de la Elasticidad. A efectos 
prácticos, se considerará que se cumple esta última condición si la resistencia a compresión simple 
de la arcilla sobreconsolidada es superior a la presión sobre el terreno transmitida por la carga de 
servicio del edificio. 
3 
Los módulos de deformación del terreno en este caso se podrán obtener mediante: 
a) 
ensayos triaxiales especiales de laboratorio con medida local de deformaciones en la probeta 
de suelo; 

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