DB-SE-A · Página 93 · versión 2007-10-23
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Documento Básico SE-A Acero SE-A-91 0 M ef wc y Rd .c M ef y n 0 M ef . wc y Rd .c b t f F : con b f 5,0 25 ,1 t f F γ ≤ γ σ γ − = (8.70) siendo σn tensión máxima de compresión en el alma del pilar debida a su esfuerzo axial y momento flector; bef anchura efectiva del alma del pilar a compresión: Perfil laminado: ( ) c fc p p fb ef r t 5 t 2 a 2 2 t b + + + + = Las variables están indicadas en la figu- ra 8.19. En este caso, tfb se refiere al ala de la viga que transmite la compresión, y ap es el espesor de garganta de la soldadura de dicha ala con la chapa frontal. Perfil armado: es igual al anterior haciendo c c a 2 r = , donde ac es el espesor eficaz de garganta de la soldadura entre el ala y alma del perfil. twc.ef espesor del alma del pilar. También en este caso es posible reforzar el alma en las mismas condiciones y con los mismos resultados expuestos en 8.19. La valoración del refuerzo del alma del pilar mediante chapa de espesor ts, en las condiciones indicadas en la figura 8.19, pero sin ser tal espesor menor que el de las alas de la viga, es la siguiente: - Espesor eficaz máximo del alma reforzada twc.ef cuando está sometida a tracción: Sin chapa de refuerzo: twc.ef = twc Con una chapa de refuerzo: twc.ef = 1,5 twc Con una chapa de refuerzo a cada lado: twc.ef = 2,0 twc Siempre que las soldaduras longitudinales sean a tope y cumplan con el espesor de garganta indicado en la figura 8.19. Si las soldaduras longitudinales son en ángulo, con el espesor de garganta indicado en la citada figura, el valor eficaz de la garganta se limi- ta a 1,4 twc para los dos casos expuestos, con una o dos chapas (una a cada lado del alma). - Espesor eficaz máximo del alma reforzada twc.ef cuando está sometida a aplastamiento: Sin chapa de refuerzo: twc.ef = twc Con una chapa de refuerzo: twc.ef = 1,5 twc Con una chapa de refuerzo a cada lado: twc.ef = 2,0 twc En este caso es suficiente con soldaduras longitudinales en ángulo que cumplan con el espesor de garganta indicado en la figura 8.21. Además se debe comprobar la resistencia a pandeo para un modo de pandeo intraslaccional (con alas fijas), debiéndose evitar, mediante las adecuadas disposiciones constructivas, el modo de pandeo con desplazamiento lateral de las alas. 13 Si se rigidiza el alma del pilar, su resistencia será, como mínimo, igual a la del ala de la viga, siem- pre que los rigidizadores cumplan con las condiciones establecidas en 8.19. 14 La rigidez rotacional inicial Sj,ini de la unión no rigidizada puede determinarse de acuerdo a 8.3 a partir de la de los componentes básicos que se definen a continuación, mediante la expresión ya conocida (8.37) ∑ = i ini ,j S 1 1 S siendo Si la rigidez de cada componente básico siguiente: