Documento Básico SI en caso de Incendio 
Anejo D. Resistencia al fuego de los elementos de acero 
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2 
En el caso de estructuras arriostradas en las que cada sector no abarque más de una planta y en las 
que la sección del soporte se haya determinado adoptando como longitud de pandeo al menos el 0,7 
de la altura entre plantas, la resistencia al fuego puede determinarse mediante la tabla D.1. 
3 
En cualquier caso, en soportes de pared no delgada (clases 1,2 o 3), la capacidad resistente de 
cálculo considerando pandeo de un elemento sometido a flexocompresión puede verificarse, a partir 
de las solicitaciones obtenidas de la combinación de acciones en caso de incendio, mediante las ex-
presiones generales de DB-SE-A usando los valores modificados dados a continuación: 
a) el límite elástico se reducirá multiplicándolo por el coeficiente ky, de la tabla D.2 
b) como longitud de pandeo se tomará, en estructuras arriostradas y si el sector de incendio no 
abarca más de una planta, la mitad de la altura entre plantas intermedias, o el 0,7 de la altura de 
la última planta. 
c) 
como curva de pandeo se utilizará la curva c, con independencia del tipo de sección transversal 
o el plano de pandeo. 
d) la esbeltez reducida se incrementará multiplicándola por el coeficiente k, de la tabla D.2 
Tabla D.2 Valores de los parámetros mecánicos del acero en función de la temperatura 
Temperatura (ºC) 
100 
200 
300 
400 
500 
600 
700 
800 
900 
1000 
1200 
k y, =  f y, / f y 
1,00 
1,00 
1,00 
1,00 
0,78 
0,47 
0,23 
0,11 
0,06 
0,04 
0,00 
k , =  
_
θ
_
λ
/
λ
 
1,00 
1,05 
1,11 
1,19 
1,14 
1,23 
1,33 
- 
- 
- 
- 
D.2.3 Determinación de la temperatura del acero 
1 
Para comprobar vigas o soportes, en función de la variación de los parámetros mecánicos del acero, 
establecidas en la tabla D.2, es preciso obtener la temperatura en el elemento, mediante un cálculo 
incremental, de acuerdo con la variación de la temperatura del sector. 
2 
Para acero sin revestir, el incremento de temperatura en el acero, s,t, suponiéndola distribuida uni-
formemente en la sección, en un incremento de tiempo t, se determina mediante la expresión: 
Δt
h
ρ
c
/V
A
=
Δθ
d
net,
s
s
m
s,t

 
 
 
 
 
 
 
 
 
(D.1) 
siendo: 
Am/V 
factor de forma, según se define en D.2.1; 
cs 
calor específico del acero, que puede suponerse independiente de la temperatura, y de 
valor cs = 600 J/kgK; 
h’net,d 
valor de cálculo del flujo de calor neto por unidad de área (W/m2), que se considera suma 
del valor del flujo de calor por radiación h’net,r  y por convección h’net,c , siendo: 
h’net,r  = 
f
m

[(
r
+ 273)4–(
s
+ 273)4], 
[W/m2]  
 
 
(D.2) 
donde: 
 
factor de configuración, de valor 1,0 si no existen datos específicos; 
f 
emisividad del fuego, de valor 1,0 si no existen datos específicos; 
m 
emisividad superficial del material, que en el caso del acero tiene valor 0,50; 
r
 
temperatura de radiación efectiva en el sector de incendio [ºC], que puede 
tomarse igual a la del gas según B.2 ; 
s
 
temperatura superficial del elemento (ºC), y 
 
constante de Boltzmann; igual a  5,67·10-8 W/m2 K4 
h’net,c= 
c
(
g
–
s
Θ ) 
 
[W/m2]  
 
 
 
 
(D.3)