Documento Básico SE-M Madera 
SE-M 73 
(10.14)
siendo: 
medio,d 
tensión tangencial de cálculo en la superficie de contacto tablero-madera admitiendo una 
distribución uniforme de las tensiones tangenciales; 
fv,90,d   
(=fv,r,p,d)  resistencia de cálculo a cortante de rodadura en el tablero; 
 
w
ef
b
b

 
en vigas cajón; 
2
/
b
b
w
ef 
 
en secciones en doble te; 
hf 
indistintamente hf,c o hf,t, (figura 10.1) 
6 
Para la determinación de la tensión media de rodadura medio,d en vigas mixtas de alma delgada en-
colada, tipo doble T, figura 10.1, se tomará la mas desfavorable de las expresiones siguientes: 
y
c,f
y
Sd
,
w
,
v
d
,
medio
I
h
2
S
F





   si   hf,c < hf,t     
(10.15) 
y
t,f
y
Sd
,
w
,
v
d
,
medio
I
h
2
S
F





   si   hf,c  hf,t 
(10.16) 
siendo:
 
Fv,w,S,d 
esfuerzo cortante de cálculo; 
Sy 
momento estático del ala de la sección homogeneizada, respecto al eje y; 
Iy 
momento de inercia de la sección homogeneizada respecto al eje y; 
hf,c  y  hf,t  
cantos de las alas (figura 10.1). 
10.1.1.3  Vigas cajón con alas encoladas a tablero 
1 
Este tipo de vigas están formadas por almas de madera aserrada, madera laminada encolada o mi-
crolaminada y alas de tableros. 
2 
Para el cálculo se descomponen en secciones eficaces en I (doble T) y en U (véase figura 10.2). 
3 
Debe tenerse en consideración la distribución no uniforme de tensiones normales en las alas debi-
das al retraso por cortante y a la abolladura. A tal fin se considerará, según se expone más adelante, 
un ancho eficaz o equivalente del tablero (bef). 
 
Figura 10.2 Viga cajón de alas delgadas 
 
a) Anchura eficaz de las alas bef: