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 "texto": "8.3.1.2  Uniones de acero con madera\n1\nEl valor característico de la capacidad de carga de las uniones entre acero y madera depende del\nespesor de las placas de acero. Las placas con espesor menor o igual que 0,5·d se clasifican como\nplacas delgadas y las placas con espesor mayor o igual que d, con una tolerancia en el diámetro del\nagujero inferior a 0,1d, se clasifican como placas gruesas. El valor característico de la capacidad de\ncarga de las uniones con placas de acero con grueso intermedio entre las delgadas y las gruesas\ndebe calcularse mediante interpolación lineal entre ambos casos.\n2\nDebe comprobarse la resistencia de la propia placa de acero. Si se respetan las distancias a los\nbordes derivadas de la madera, se podrá comprobar a partir de área resistente equivalente igual a\nd·t, siendo d el diámetro y t el espesor, y considerando una tensión de cálculo de (0,53·fy)(siendo fy\nla tensión en el límite elástico del acero de la placa).\n3\nCortadura simple:\na) placa delgada (t  0,5d);\nd\nf\nM\n2\n15\n,1\nd\nt\nf\n4\n,0\nmin\nF\nk,1,h\nRk\n,y\n1\nk,1,h\nRk\n,v\n\n\n\n\n\n\n\n\n(8.17)\n(8.18)\nb) placa gruesa (t  d).\nd\nt\nf\nd\nf\nM\n3,2\n1\nt\nd\nf\nM\n4\n2\nd\nt\nf\nmin\nF\n1\nk,1,h\nk,1,h\nRk\n,y\n2\n1\nk,1,h\nRk\n,y\n1\nk,1,h\nRk\n,v\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n(8.19)\n(8.20)\n(8.21)\n4\nCortadura doble:\n(8.6)\n(8.7)\n(8.8)\n(8.9)\n(8.10)\n(8.11)\n(8.12)\n(8.13)\n(8.14)\n(8.15)\n\nDocumentoBásico SE-M Madera\nSE-M 47\na) pieza central de acero de cualquier espesor;\nd\nf\nM\n3\n,\n2\n1\nt\nd\nf\nM\n4\n2\nd\nt\nf\nd\nt\nf\nmin\nF\nk\n,1,\nh\nRk\n,\ny\n2\n1\nk\n,1,\nh\nRk\n,\ny\n1\nk\n,1,\nh\n1\nk\n,1,\nh\nRk\n,\nv\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n(8.22)\n(8.23)\n(8.24)\nb) pieza central de madera:\ni)\nplaca delgada (t  0,5d);\nd\nf\nM\n2\n15\n,1\nd\nt\nf\n5,0\nmin\nF\nk,\n2\n,h\nRk\n,y\n2\nk,\n2\n,\nh\nRk\n,v\n\n\n\n\n\n\n\n\n(8.25)\n(8.26)\nii)\nplaca gruesa (t  d).\nd\nf\nM\n3,2\nd\nt\nf\n5,0\nmin\nF\nk,2\n,h\nRk\n,y\n2\nk,2\n,h\nRk\n,\nv\n\n\n\n\n\n\n\n(8.27)\n(8.28)\nsiendo:\nFv,Rk\ncapacidad de carga por plano de corte y elemento de fijación\nd\ndiámetro del elemento de fijación;\nti\nespesor del tablero o de la pieza o profundidad de penetración, referida a la pieza 1 ó 2,\nvéanse apartados 8.3.2 a 8.3.6;\nfh,i,k\nresistencia característica al aplastamiento en la pieza i;\nMy,Rk momento plástico característico, véanse apartados 8.3.2 a 8.3.6.\nFax,Rk capacidad de carga a la extracción del elemento de fijación;\n5\nLos diferentes modos de fallo, correspondientes a cada expresión, se representan gráficamente en la\nfigura 8.3.\nFigura 8.3 Modos de fallo en las uniones entre acero y madera.\n6\nDebe tenerse en cuenta que la capacidad de carga de las uniones en testa puede reducirse por el\nposible fallo del perímetro que recoge al grupo de elementos de fijación. En el anejo H se incluye un\nmétodo que realizar este análisis.\n(8.17)\n(8.18)\n(8.19)\n(8.20)\n(8.21)\n(8.22)\n(8.23)\n(8.24)\n(8.25)/(8.27)\n(8.26)\n(8.28)\n\nDocumentoBásico SE-M Madera\nSE-M 48\n7\nAl igual que en 8.3.1.1, en las fórmulas de los apartados 3 y 4 se ha prescindido del incremento de\ncarga por rozamiento. No obstante, en el caso de que así se desee, se considerará válido el uso de\nlas ecuaciones de la norma UNE-EN 1995-1-1:2016 que incluyen el efecto del rozamiento, siempre\nque se consideren las importantes deformaciones que se producen.",
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