{
 "documento": null,
 "pagina": 24,
 "etiqueta_impresa": "24",
 "ancho": 595.0,
 "alto": 842.0,
 "bloques": [
  {
   "i": 0,
   "bbox": [
    250.1,
    37.7,
    364.8,
    48.9
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "Documento Básico SE-A Acero",
   "tamano": 8.0,
   "negrita": true
  },
  {
   "i": 1,
   "bbox": [
    300.4,
    792.0,
    333.4,
    803.2
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "SE-A-22",
   "tamano": 8.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 2,
   "bbox": [
    96.8,
    73.4,
    129.1,
    84.6
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "siendo",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 3,
   "bbox": [
    96.8,
    90.9,
    403.2,
    102.1
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "b\nel ancho del elemento plano total o parcialmente comprimido",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 4,
   "bbox": [
    96.8,
    108.3,
    256.4,
    119.5
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "t\nespesor del elemento plano",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 5,
   "bbox": [
    96.8,
    126.6,
    315.9,
    138.6
   ],
   "tipo": "formula_sospechosa",
   "texto": "kσ\ncoeficiente de abolladura según tabla 5.6",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false,
   "pendiente_verificacion": true
  },
  {
   "i": 6,
   "bbox": [
    96.8,
    143.9,
    295.4,
    156.8
   ],
   "tipo": "formula_sospechosa",
   "texto": "σcr\ntensión crítica de abolladura elástica",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false,
   "pendiente_verificacion": true
  },
  {
   "i": 7,
   "bbox": [
    74.1,
    162.3,
    541.5,
    185.1
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "5\nDe acuerdo con la teoría lineal para materiales elásticos, la tensión crítica de abolladura elástica de\nun elemento plano solicitado por tensiones normales se obtendrá a partir de la relación:",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 8,
   "bbox": [
    96.8,
    191.1,
    541.0,
    204.2
   ],
   "tipo": "formula_sospechosa",
   "texto": "σcr=kσ·σE\n(5.4)",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false,
   "pendiente_verificacion": true
  },
  {
   "i": 9,
   "bbox": [
    96.8,
    209.6,
    129.1,
    220.8
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "siendo",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 10,
   "bbox": [
    186.7,
    228.1,
    244.3,
    235.9
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "2\n2",
   "tamano": 7.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 11,
   "bbox": [
    158.0,
    245.4,
    161.9,
    253.2
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "2",
   "tamano": 7.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 12,
   "bbox": [
    143.2,
    229.6,
    147.1,
    237.5
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "2",
   "tamano": 7.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 13,
   "bbox": [
    105.1,
    243.1,
    233.9,
    256.9
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "E\nb",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 14,
   "bbox": [
    174.5,
    231.5,
    232.6,
    256.9
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "t\nE\n9,0\nb",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 15,
   "bbox": [
    176.0,
    231.5,
    178.8,
    242.7
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "t",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 16,
   "bbox": [
    123.4,
    247.2,
    167.0,
    258.4
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": ")\n1\n(\n12",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 17,
   "bbox": [
    147.4,
    231.5,
    239.6,
    258.5
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "E\n\n",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 18,
   "bbox": [
    222.8,
    230.8,
    239.6,
    258.5
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "\n\n",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 19,
   "bbox": [
    182.0,
    230.8,
    226.6,
    258.5
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "\n≅\n\n",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 20,
   "bbox": [
    169.0,
    230.8,
    185.8,
    258.5
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "\n\n",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 21,
   "bbox": [
    169.0,
    230.8,
    172.9,
    243.1
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 22,
   "bbox": [
    143.5,
    246.2,
    157.3,
    258.5
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "υ\n−",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 23,
   "bbox": [
    98.5,
    230.4,
    541.0,
    249.1
   ],
   "tipo": "formula_sospechosa",
   "texto": "π\n=\nσ\n(5.5)",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false,
   "pendiente_verificacion": true
  },
  {
   "i": 24,
   "bbox": [
    74.1,
    267.9,
    541.4,
    337.3
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "6\nLos coeficientes de abolladura kσ dependen de la relación entre longitud y ancho del elemento pla-\nno, de las condiciones de apoyo en los elementos adyacentes, así como del tipo de solicitación. En\nla determinación del ancho eficaz beff se deberá emplear el valor mínimo de los coeficientes de\nabolladura. En caso de que unas condiciones de borde más favorables no queden aseguradas, se\ndebería admitir que los bordes estén simplemente apoyados o libres. Los valores de kσ según la\ntabla 5.6, están basados en esta hipótesis, por lo que resultan conservadores",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 25,
   "bbox": [
    74.1,
    343.6,
    541.4,
    366.3
   ],
   "tipo": "formula_sospechosa",
   "texto": "7\nSi la resistencia última de una barra se alcanza para una tensión de compresión sb<fy, por ejemplo\npor pandeo o pandeo lateral, la determinación del ancho eficaz se podrá llevar a cabo utilizando el",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false,
   "pendiente_verificacion": true
  },
  {
   "i": 26,
   "bbox": [
    96.8,
    369.4,
    404.2,
    383.4
   ],
   "tipo": "formula_sospechosa",
   "texto": "valor de la tensión de compresión\nb\ny·\nf σ\nen lugar del límite elástico.",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false,
   "pendiente_verificacion": true
  },
  {
   "i": 27,
   "bbox": [
    74.1,
    393.6,
    538.7,
    416.3
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "8\nEn los modelos utilizados en el análisis global de la estructura son admisibles las siguientes simpli-\nficaciones:",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 28,
   "bbox": [
    96.8,
    422.6,
    541.3,
    479.8
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "a)\nconsiderar las características de la sección bruta, sin reducción alguna, en los modelos utili-\nzados en el análisis ante estados límite últimos. Como excepción, no se admite esta posibili-\ndad cuando las acciones o sus efectos dependan de los desplazamientos, y muy en particular,\ncuando se evalúe la seguridad ante fenómenos de embalsamiento (de agua en cubiertas muy\nflexibles, de hormigón en forjados mixtos, etc.) o de estabilidad;",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 29,
   "bbox": [
    96.8,
    486.1,
    541.4,
    520.3
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "b)\nconsiderar las características de la sección eficaz, calculada a partir de la tensión de límite\nelástico y no de la tensión máxima de compresión, en los modelos utilizados en el análisis an-\nte estados límite de servicio.",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  },
  {
   "i": 30,
   "bbox": [
    74.1,
    526.6,
    541.4,
    560.8
   ],
   "tipo": "texto",
   "texto": "9\nEl eje neutro de la sección eficaz no coincide, en general, con el de la bruta. El producto del es-\nfuerzo axil (si existe) por la excentricidad induce un momento flector adicional a considerar (figura\n5.2.a).",
   "tamano": 10.0,
   "negrita": false
  }
 ],
 "error_tablas": null
}